Феррорезонанс в электрических цепях

Феррорезонанс напряжений

В цепях с последовательным соединением катушки с ферромагнитным сердечником и конденсатора (рис.1, а) плавное изменение напряжения источника питания  вызвает изменение фазы и амплитуды первой гармоники тока.

Явление изменения знака угла сдвига фаз между первыми гармониками напряжения и гармониками тока при изменении напряжения или тока источника питания, которая обусловлена нелинейностью катушки с ферромагнитным сердечником, называется феррорезонансом напряжений.

В линейной цепи такое явление принципиально невозможно.

Как известно, резонанс напряжений в линейной цепи можно добиться путем изменения емкости конденсатора, индуктивности катушки или частоты напряжения питания.

В отличие от цепей с постоянными параметрами резонанс в рассматриваемой цепи может быть достигнут путем изменения значения приложенного напряжения.

Индуктивность катушки с ферромагнитным сердечником имеет зависимость от значения тока, и, следовательно, изменится при изменении напряжения всей цепи.

 Анализ феррорезонанса который учитывает несинусоидальность формы кривых сделать довольно трудно, поэтому обычно дают такие допущения:

1) несинусоидальных напряжения и ток заменяют эквивалентными синусоидами, при этом выбрав их равными первым гармоникам действительных кривых, другими словами, пренебрегают наличием высших гармоник;

2) конденсатор и катушку с ферромагнитным сердечником считают такими, что не имеют потерь.

При указанных условиях напряжение на катушке опережает ток на угол 90 °, напряжение на конденсаторе отстает от тока на угол 90 °, а приложенное напряжение (рис.1, б). Зависимость напряжения на катушке от тока задана кривой UL(I), зависимость напряжения на конденсаторе от тока UC(I),  представляет собой наклонную прямую через начало координат (рис.2).

Емкость Iс всегда можно подобрать так, чтобы прямая UC(I) пересекала кривую UL(I). Разница ординат кривой UL(I) и прямой UC(I) дает кривую U’(I) которая определяет значение приложенного напряжения при различных значениях тока.

Так как действующее значение напряжения UC(I)  – положительная величина, то   и U(I) кривая совпадает с кривой только при значениях II0 кривая U(I) представляет собой зеркальное отражение кривой U’(I) (рис.2).

Особая точка характеристики U(I), лежит на оси абсцисс (ток I0), и представляет собой точку резонанса, так как в точке резонанса напряжения ULи UC взаимно компенсируются.

Угол сдвига фаз между первой гармоникой напряжения и первой гармоникой тока в этой точке близок к нулю. Участки графика U(I) вблизи точки I0 чисто теоретические.

Фактически из-за наличия потерь в стали и потерь в сопротивлении обмоток, а также из-за существования высших гармоник в токе и напряжении, кривая U(I) имеет несколько другую форму (рис.3).

Если  цепь питается от источника напряжения, то при увеличении напряжения источника питания от нуля до значения UZ (рабочая точка на рис.3 перемещается от точки 0 через точку 1 и к точке 2), ток по фазе отстает от напряжения (угол   индуктивный).

В точке 2 происходит скачок, при котором ток возрастает до величины I4, теперь по фазе ток опережает напряжение (угол – емкостной). Дальнейший рост напряжения вызывает плавное увеличение тока.

При уменьшении напряжения до величины U3 (рабочая точка перемещается от точки 5 через точку 4 до точки 3) ток по фазе опережает напряжение.

В точке 3 происходит скачкообразное уменьшение тока до значения I1, сопровождается опрокидыванием фазы, угол становится индуктивным.

Явление резкого изменения тока в цепи при незначительном изменении напряжения на входе называется триггерным эффектом в последовательной феррорезонансной цепи.

При подключении цепи к напряжению в интервале U1-U2, в цепи возниенет один из двух  режимов. Первый режим – положение рабочей точки  между точой 1 и точкой 2, второй – между точкой 3 и точкой 4. То, на каком из двух участков установится рабочая точка влияет характер переходного процесса при включении.

Характеристики U(I) при всех значениях тока получают при питании цепи источником постоянного тока.

На рис. 4 показаны зависимости тока и напряжений на элементах цепи от входного напряжения. Сравнивая кривые UL(U) и UC(U), можно заметить, что при некотором значении входного напряжения, больше так называемой критической напряжения UКР, наклон кривой UL(U) намного меньше, чем наклон кривой UC(U).

Малый наклон характеристики в области более насыщенные стали позволяют осуществить феррорезонансные стабилизаторы напряжения. Схема простейшего стабилизатора показана на рис.5.

Определив для ряда значений входного напряжения U1 соответствующие значения входного напряжения U2, можно установить значение U1=UКР при превышении которых начинают проявляться стабилизирующие свойства цепи. Коэффициент стабилизации при этом определяется формулой

 ,

где – изменение напряжения соответственно на входе цепи и при нагрузке.

Сущность явления стабилизации в такой цепи заключается в следующем. При увеличении напряжения питания ток в цепи резко возрастает, увеличение тока ведет к уменьшению индуктивности катушки с ферромагнитным сердечником, а емкость конденсатора остается постоянной. Таким образом, относительное изменение напряжения на катушке оказывается значительно меньше, чем на входе цепи.

Вместо конденсатора могут быть использованы реостат или линейная катушка, однако стабилизация при этом ухудшится, так как ток в цепи будет меньше и, следовательно, насыщение стали сердечника не столь большим, как в случае применения конденсатора. Очевидно, что стабилизация будет тем лучше, чем большее насыщение, т.е. чем больше пологой будет конечная часть характеристики катушки.

При включении нагрузки образуется ветвь, параллельная катушке с ферромагнитным сердечником, в результате чего ток в уменьшается, и, следовательно, ухудшаются стабилизирующие свойства цепи.

К недостаткам ферромагнитных стабилизаторов напряжения также следует отнести несинусоиднисть формы выходного напряжения и зависимость стабилизирующих свойств от частоты.

Возможно Вам будут интересны следующие статьи по теме:

  • Феррорезонанс токов;
  • Резонанс токов;
  • Резонанс напряжений.

Источник: http://elekt.com.ua/toe/elektricheskie-tsepi-sinusoidalnogo-toka/ferrorezonans-napryazhenij.html

Феррорезонанс напряжений

В электрических цепях, содержащих катушки с сердечниками и конденсаторы, наблюдаются особые явления, связанные с нелинейными свойствами катушек.

Рис.44. Цепь с феррорезонансом напряжений

а) схема цепи; б) векторная диаграмма

Рассмотрим явление, возникающие в цепи, состоящей из последовательного соединения катушки и конденсатора (рис.44.а).

Предположим, что в катушке отсутствуют потери энергии. В этом случае, напряжение на катушкиопережает ток на 90о,отстает от тока также на 90о. Векторная диаграмма для такой цепи представлена на рис.44.б, из которой можно записать:

Читайте также:  Атомные электростанции россии

. (62)

Представим на рис.45.а зависимостии. Первая зависимость нелинейная и определяется видом кривой намагничивания. Результирующая зависимостьявляется также нелинейной (см.рис.45.а).

Рис.45. Феррорезонанс напряжений

а) для идеализированной цепи; б) с учетом потерь

Согласно полученной характеристике при заданном значение напряжениявозможно три установившихся режима цепи с токами,,. Если приложенное напряжение больше, то возможен только один определенный режим, при этом общий характер цепи емкостный.

Особая точка «а» является точкой резонанса, в этой точке=. В отличие от цепей с постоянными параметрами, резонанс в рассматриваемой цепи можно достичь изменением напряжения, так как индуктивность катушки зависит от протекающего тока. Это явление получило название феррорезонанса напряжения.

Область «ас» характеристикиявляется областью неустойчивых режимов. Действительно пусть установившийся режим характеризуется точкой «d». Тогда всякое случайное повышение тока приведет к уменьшению падения напряжения в цепи и к дальнейшему увеличению тока. Всякое случайное уменьшение тока, переводит состояние цепи из режима «d» в режим «e».

Вследствие наличия в цепи потерь и высших гармоник, фактическая характеристикацепи приобретает вид, указанный на рис.45.б. Опытным путем при изменении напряжения, можно снять только часть характеристики. Участок «сb» при повышении напряжения снять нельзя, т.к. из точки «с» происходит срыв в точку «b», сопровождаемый скачком токаи изменением знака угла сдвига в цепи.

При уменьшении тока происходит срыв из точки «a» в точку «e».

Построить характеристикудля цепи, содержащей сопротивлениеможно провести следующим образом:

1. Строят характеристику.

2. Строят характеристику.

3. Графическим путем находят характеристику.

4. Задаются рядом значений токаи находят из характеристики. Напряжение сети находят по уравнению, и строят зависимость.

3.3.6 Феррорезонанс токов.

Схема цепи, в которой возможен резонанс токов, приведена на рис.46.а. Как и при резонансе напряжений, пренебрежем потерями в цепи и наличием высших гармоник. Векторная диаграмма цепи представлена на рис.46.б. Из диаграммы:

. (63)

Общий токможет быть как отстающим, так и опережающим. На рис.47.а построена ВАХ катушки и конденсаторыпутем графического вычитания абсцисси.

Рис. 46. Цепь с феррорезонансом токов

а) схема цепи; б) векторная диаграмма

Из рис.47.а видно, что при некоторых заданных токах установившийся режим может существовать при трех различных напряжениях,,.

Рис.47. Феррорезонанс токов

а) для идеализированной цепи; б) с учетом потерь

Особая точка «а» является точкой резонанса токов. Отсюда следует, что в данной цепи в отличие от линейных цепей, резонанс можно достичь изменением напряжения. Это явление получило название феррорезонанса токов. В реальной цепи вследствии наличия потерь и высших гармоник, ВАХ видоизменяется (рис.

47.б). При постепенном увеличении тока в цепи, а также и при уменьшении его, будут происходить срывы, аналогичные рассмотренным ранее, и также сопровождающиеся изменением знака угла сдвига в цепи. Для получения точек срывов необходимо иметь источник с регулируемым выходным током, а не напряжением.

Практически это можно осуществить, если последовательно с регулируемым источником включить большое линейное сопротивление.

Дата добавления: 2016-10-26; просмотров: 2729;

Источник: https://poznayka.org/s68772t1.html

Условия феррорезонанса с трансформаторами напряжения в сети 220 кВ

Оснащение воздушных выключателей 220 кВ и выше конденсаторами, шунтирующими контакты отделителя, создает возможность возникновения феррорезонансных процессов при отключении систем шин с установленными электромагнитными трансформаторами напряжения (ТН).

В эксплуатации неоднократно отмечались случаи повреждения ТН по этой причине с возникновением коротких замыканий и пожарами в ОРУ [1-3]. Разработано достаточно много мероприятий, направленных на предотвращение опасных феррорезонансных режимов, однако вопрос остается актуальным до настоящего времени.

Причиной этого отчасти является недостаточное исследование условий возникновения в эксплуатации разных видов феррорезонанса, в том числе субгармонического и непериодического.

Все мероприятия по предотвращению феррорезонанса с ТН могут быть условно разделены на две категории: оперативные мероприятия, предусматривающие определенную последовательность коммутаций при отключении системы шин или изменение емкости шин на землю, и аппаратные мероприятия, предусматривающие применение специальных устройств для подавления возникшего феррорезонансного режима.

Успешность использования оперативных мероприятий требует информации о параметрах сети, при которых возможно развитие и существование феррорезонансного режима. В основном это области значений продольной емкости выключателей и емкости на землю высоковольтных аппаратов, ошиновки и иногда линий.

В [1, 3] приведены данные по областям возникновения феррорезонанса на основной гармонике. Однако необходимо рассмотреть также и области возникновения феррорезонанса других видов.

Это тем более актуально, что в [1] содержатся рекомендации по устранению феррорезонансного режима путем включения на систему шин дополнительной батареи конденсаторов связи или использованию емкости линии, которая не отключается со стороны шин.

В некоторых случаях такие мероприятия могут привести к ликвидации феррорезонанса на основной гармонике, но возникновению субгармонического или непериодического. В частности, следует особо подчеркнуть, что при использовании емкости линии она должна быть обязательно одноцепной.

В противном случае ее емкость на находящуюся под напряжением вторую цепь оказывается подключенной параллельно конденсаторам выключателей, что дополнительно усугубляет феррорезонансный режим.

Для оптимального проектирования устройств подавления феррорезонанса необходима информация о характерных признаках возникновения этого режима: значениях напряжений, токов и их гармоническом составе.

В данной работе приводятся результаты исследований по определению областей возникновения и существования разных видов феррорезонанса в сети 220 кВ и значений параметров феррорезонансного режима. Исследования проведены методом математического моделирования.

Как известно, феррорезонансный режим возникает при отключении всех выключателей, присоединенных к данной системе шин, если их схема остается не разобранной разъединителями. Такой режим чаще всего имеет место при действии дифзащиты шин, а также при переводе присоединений с одной системы шин на другую.

Повреждение ТН при феррорезонансе связано с протеканием по первичной обмотке повышенных по сравнению с нормальным режимом токов, приводящих к обугливанию изоляции обмотки и возникновению многочисленных витковых замыканий. После этого индуктивность ТН резко снижается и феррорезонансный режим может прекратиться.

Ток через ТН в феррорезонансном режиме не превышает нескольких ампер, а после повреждения обмотки ограничивается продольной емкостью выключателей и становится еще меньше.

Читайте также:  Электрическая емкость кабеля

При этом внешнее повреждение ТН никак себя не проявляет до момента включения системы шин под рабочее напряжение, после которого внутри ТН возникает короткое замыкание с током в несколько килоампер, приводящее к взрыву ТН и пожару. Хотя в общем случае феррорезонансный режим является трехфазным, его анализ для сетей с глухозаземленной нейтралью может проводиться в однофазной схеме, поскольку в каждой фазе процесс развивается независимо. Лишь после развития феррорезонанса в одной фазе за счет междуфазных емкостей системы шин симметрия нарушается и оставшиеся нерезонирующие фазы испытывают дополнительное воздействие. Взаимное влияние фаз через вторичную обмотку, соединенную в разомкнутый треугольник, из-за большого сопротивления нагрузки пренебрежимо мало.

Феррорезонансный контур для одной фазы может быть представлен схемой замещения, изображенной на рис. 1. Емкость C1 между источником ЭДС и системой шин представляет собой сумму продольных емкостей конденсаторов, шунтирующих разрывы отделителей всех выключателей, присоединенных к данной системе шин. Емкость C2 между системой шин и землей представляет собой емкость на землю ошиновки, а также суммарную емкость на землю разъединителей, разрядников, трансформаторов тока и напряжения и другой высоковольтной аппаратуры, подключенной к системе шин. Нелинейная индуктивность L замещает индуктивность цепи намагничивания ТН, а сопротивление R1 — активное сопротивление его первичной обмотки. Сопротивление R2 эквивалентирует вторичную нагрузку ТН и потери в магнитопроводе. Когда система шин находится под рабочим напряжением, емкость С1 зашунтирована контактами включенных выключателей. При отключении системы шин эта емкость дешунтируется и источник ЭДС оказывается подключенным к нелинейной индуктивности через емкостный делитель С1 и C2.

Рассмотрим качественно происходящие в контуре процессы. Феррорезонансный процесс может быть представлен как разряд заряженной до момента коммутации емкости C2 на нелинейную индуктивность в присутствии источника ЭДС.

Известно, что частота колебаний в контуре, содержащем емкость и нелинейную индуктивность, зависит от заряда на емкости или, что равнозначно, от максимального напряжения на ней. При малом значении С1 и незначительном вследствие этого влиянии источника ЭДС разряд емкости C2 на индуктивность ТН представляет собой затухающие колебания с постоянно увеличивающимся периодом.

Затухание определяется активными потерями в сопротивлениях R1 и R2, а возрастание периода колебаний — увеличением среднего значения индуктивности по мере снижения напряжения на ТН.

Поскольку внутреннее сопротивление источника ЭДС близко к нулю, емкость C1 оказывается подключенной параллельно емкости C2 и также участвует в колебательном процессе.

При увеличении емкости С1 на режим феррорезонансного контура все большее влияние начинает оказывать источник ЭДС.

Это влияние заключается в том, что источник в некоторые моменты времени может дозаряжать емкости С1 и C2, внося энергию в резонирующий контур и увеличивая тем самым частоту колебаний, а может и разряжать, способствуя затуханию колебаний.

В моменты времени, когда ток в контуре и ЭДС совпадают по знаку, амплитудное значение тока через С1 увеличивается, дозаряжая ее, и кроме того, напряжение на С1 суммируется с ЭДС, дозаряжая C2. Если знаки тока и ЭДС противоположны, имеет место обратный процесс с дополнительным разрядом емкостей.

Поскольку частота в резонирующем контуре в начале процесса в общем случае не кратна частоте сети, то первоначально феррорезонансные колебания носят характер хаотического обмена энергией между контуром и источником. Частота колебаний в некоторые моменты времени может возрастать, затем снижаться, вновь возрастать и т.д.

Однако феррорезонансный контур обладает свойством самонастройки. Когда частота собственных колебаний оказывается близка к частоте сети либо к кратной ей, через несколько периодов происходит синхронизация колебаний в контуре.

При этом энергия, полученная от источника за один период колебаний, целиком поглощается в сопротивлениях R1 и R2 и не происходит ни возрастания, ни снижения частоты колебаний.

Феррорезонансные колебания приобретают устойчивость, причем при случайном снижении их частоты фаза тока изменяется таким образом, что емкости С1 и C2 дозаряжаются от источника, восстанавливая частоту. При случайном увеличении частоты происходит обратный процесс.

Такое явление может происходить как при частоте феррорезонансных колебаний, равной частоте источника (феррорезонанс на основной гармонике), так и при частоте колебаний ниже частоты источника в кратное число раз (субгармонический феррорезонанс). Кратность частоты в общем случае может быть и дробным числом.

Наибольшей устойчивостью, помимо феррорезонанса на основной гармонике, обладает феррорезонанс на нечетных субгармониках, в частности, на субгармонике 1/3.

Таким образом, в установившемся феррорезонансном режиме фаза основной гармоники тока от источника по отношению к ЭДС управляет режимом контура, обеспечивая баланс потерь и поступления энергии.

При малых потерях фазовый угол тока близок к 90°, а при возрастании потерь, например, вследствие увеличения сопротивления R1, фазовый угол уменьшается. Заметим, что максимальное значение и форма кривой тока при этом изменяются незначительно.

При достижении углом нулевого значения и дальнейшем увеличении R1 энергия, поступающая от источника, не может компенсировать потерь и феррорезонансный режим срывается.

Количественный анализ рассмотренных процессов произведен методом математического моделирования и численного решения системы нелинейных дифференциальных уравнений, описывающих феррорезонансный процесс для схемы замещения рис.

1 при R1, R2 и L(i), соответствующих ТН НКФ-220 без вторичной нагрузки, и при номинальной вторичной нагрузке 400 В•А.

При расчете использована вебер-амперная характеристика намагничивания , снятая экспериментально для мгновенных значений на нескольких экземплярах ТН и усредненная. Указанная характеристика приведена далее.

iнам, мА
0.8 20
0.9 30
1.0 55
1.1 100
1.2 180
1.3 290
1.4 600
1.55 1550
1.7 2600

Сопротивление первичной обмотки ТН R1 составляет 9400 Ом. При расчете сопротивления R2 помимо сопротивления вторичной и связующей обмоток (0,08 Ом) и сопротивления вторичной нагрузки учтены суммарные потери в стали магнитопроводов двух блоков ТН, составляющие при номинальном напряжении 200 Вт.

Определены значения токов, напряжений и их гармонический состав в широком диапазоне изменения емкостей C1 и C2. При проведении расчетов изменялся также угол коммутации выключателя и действующее значение напряжения на шинах в момент коммутации.

Расчеты показали, что наиболее тяжелый переходный процесс с наибольшей вероятностью возникновения устойчивого феррорезонансного режима соответствует напряжению на шинах, равному наибольшему рабочему (242 кВ), углу отключения выключателя в максимум мгновенного значения напряжения и отсутствию вторичной нагрузки ТН. Сопротивление R2 в этих условиях эквивалентирует только потери в стали магнитопровода. Для этого режима в координатах С1 и C2 получены области, соответствующие четырем различным типам феррорезонансного процесса (рис. 2).

К первому типу относится диссипативный процесс, когда через 0,3 с после коммутации имеет место только снижение частоты свободных колебаний и снижение амплитуды тока через ТН. Такой процесс ведет к установившемуся режиму без феррорезонанса и с токами через обмотки, не представляющими опасности для ТН.

Ко второму типу (его область обозначена на рис.

Читайте также:  Диоды шоттки - устройство, виды, характеристики и использование

2 символом О) относится процесс, когда после переходного возникает установившийся феррорезонансный режим на промышленной частоте, сопровождающийся повышением напряжения на ТН до 1,5 — 2,5-кратного по отношению к номинальному.

В напряжении содержится 20-30% третьей гармоники, что наряду с повышением напряжения может служить характерным признаком феррорезонансного режима: Действующее значение тока через первичную обмотку ТН в установившемся режиме существенно зависит от значения емкостей. Так, при C1 = 2 нФ и C2 — 0,5 нФ оно сотавляет 0,35 А, а при C1 — 20 нФ и C2 = 20 нФ достигает 5,4 А.

Такие токи ведут к быстрому повреждению ТН. Максимальное значение потокосцепления первичной обмотки ТН, найденное как интеграл от напряжения на обмотке, составляет от 940 до 1700 Вб, что в 1,6—3 раза превышает номинальное.

При наличии номинальной вторичной нагрузки область возникновения феррорезонансного режима изменяется весьма незначительно.

Характерная осциллограмма напряжения на вторичной обмотке ТН (пунктирная линия) и тока первичной обмотки (сплошная линия) при напряжении в сети 242 кВ, С1 = 10 нФ, C2 = 12 нФ и номинальной вторичной нагрузке ТН изображена на рис. 3. Действующее значение тока через первичную обмотку в этом случае составило 2,68 А.

К третьему типу феррорезонансного процесса (его область обозначена на рис. 2 символом ОГ) относится процесс возникновения феррорезонансного режима на субгармонике 1/3. В напряжении ТН составляющая частоты 16,7 Гц достигает значений от 27 до 35 В, напряжение промышленной частоты составляет лишь от 5 до 18% номинального.

Ток через первичную обмотку, как и при феррорезонансе на основной гармонике, зависит от значения емкостей. При С1 = 2 нФ и C2 = 16 нФ его действующее значение составляет 0,134 А, а при С1 = 15 нФ и C2 = 70 нФ достигает 0,88 А.

Учитывая, что с точки зрения повреждения изоляции обмотки опасными являются токи более 0,25 А, соответствующие плотности тока 5 А/мм2, феррорезонансный режим на субгармонике 1/3 при C2 = 20 нФ представляет непосредственную опасность для ТН.

Максимальное значение потокосцепления первичной обмотки ТН во всем диапазоне изменения емкостей отличается незначительно и составляет от 900 до 1100 Вб.

Характерная осциллограмма напряжения и тока ТН при напряжении в сети 242 кВ, С1 = 5 нФ, C2 = 40 нФ и номинальной вторичной нагрузке показана на рис. 4. Действующее значение тока через первичную обмотку в этом случае составило 0,41 А.

Следует заметить, что область возникновения феррорезонанса на субгармонике 1/3 является многосвязанной и на рис. 2 приведены только ее внешние границы.

Четвертый тип процесса (его область обозначена на рис. 2 символом Н) представляет режим неустановившегося, хаотического изменения частоты и амплитуды токов в феррорезонансном контуре. Такой режим потенциально неустойчив и феррорезонанс обычно рано или поздно срывается.

Однако он может существовать достаточно длительное время и нельзя исключить его переход в субгармонический при разогреве обмотки ТН и увеличении ее активного сопротивления. Действующее значение тока через первичную обмотку ТН в этом режиме сопоставимо с феррорезонансом на субгармонике 1/3. Амплитуда потокосцепления первичной обмотки ТН достигает 1500 Вб.

Характерная осциллограмма напряжения и тока ТН при напряжении в сети 242 кВ, С1 = 7,5 нФ, C2 = 14 нФ и номинальной вторичной нагрузке изображена на рис. 5.

Полученные результаты показывают, что наибольшую опасность для ТН представляет феррорезонансный режим на основной гармонике, однако при больших емкостях на землю возникает и опасный субгармонический режим.

В частности, это может иметь место и при неправильном выборе емкости батареи конденсаторов связи, дополнительно установленной на шинах с целью борьбы с феррорезонансом, или недостаточной емкости линии, подключенной к шинам с этой же целью в соответствии с рекомендацией [1].

Граница области возникновения феррорезонанса на промышленной частоте хорошо совпадает с данными, приведенными в [1, 3], но полученные данные охватывают существенно больший диапазон изменения С1 и C2.

Выявление режима феррорезонанса на основной гармонике для устройств, обеспечивающих его подавления, целесообразно производить по одновременному наличию двух признаков: повышение напряжения ТН в 1,5—2,5 раза и наличие в напряжении третьей гармоники до 45 — 70% номинального напряжения.

Выявление режима субгармонического феррорезонанса может быть произведено по одновременному наличию напряжения субгармоники порядка 60 — 70% номинального и значению напряжения промышленной частоты менее 20% номинального.

Для обеспечения работы выявительного органа независимо от порядка субгармоники, что важно при непериодическом феррорезонансе, вместо напряжения субгармоники может быть использован сигнал, пропорциональный потокосцеплению, т.е.

интегралу от вторичного напряжения ТН, который во всех феррорезонансных режимах превышает значение нормального режима не менее чем в 1,5 раза.

Список литературы

  1. Методические указания по предотвращению феррорезонанса в распределительных устройствах 110-500 кВ с электромагнитными трансформаторами напряжения и выключателями, содержащими емкостные делители напряжения. МУ 34-70-163-87/Антипов К.М., Максимов В.М. и др. М.: Союзтехэнерго, 1987.
  2. Павлов В.И., Максимов В.М. Феррорезонанс на шинах в электрических сетях с заземленной нейтралью. — Электрические станции, 1975, № 1.
  3. Зихерман М.Х., Максимов В.М. Определение возможности возникновения феррорезонанса в ОРУ 220—500 кВ электростанций и подстанций энергосистем. — Экспресс-информация. Энергетика и электрификация. Серия. Эксплуатация и ремонт электрических сетей, 1979, Вып. 1.

Источник: http://energobook.ru/blog/9.html

Ссылка на основную публикацию